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對(duì)生物活性炭法深度處理制漿造紙廢水進(jìn)行研究,選用培養(yǎng)馴化好的白腐菌和特殊菌群作為深度處理的微生物.試驗(yàn)結(jié)果表明,生物活性炭在深度處理制漿造紙廢水中的效果明顯,對(duì)難生化的有機(jī)污染物去除率高.活性炭用于吸附處理造紙綜合廢水,實(shí)現(xiàn)以廢治廢的目的.同時(shí)探討了pH值,吸附時(shí)間,活性炭與待處理水的比例,吸附物質(zhì)的濃度,溫度等條件對(duì)活性炭吸咐效率的影響.研究結(jié)果表明,該法所制備的活性炭得率高

 本文主題：：輸氣管道潛在影響問題

中*石油管道科技研究中心/中*石油天然氣集團(tuán)公司油氣管道輸送.工程實(shí)驗(yàn)室

摘 要：《油氣管道完整性管理規(guī)范》給出了輸氣管道的潛在影響半徑計(jì)算公式，該公式對(duì)計(jì)算過程進(jìn)行了大量簡(jiǎn)化和假設(shè)，得出了基于管道管徑與壓力的簡(jiǎn)化公式，在輸氣管道高后果區(qū)識(shí)別中得到廣泛應(yīng)用。通過對(duì)該簡(jiǎn)化公式存在的問題進(jìn)行分析，表明簡(jiǎn)化公式在泄漏衰減因子、泄漏系數(shù)、熱輻射計(jì)算模型、火災(zāi)熱輻射閾值等方面的取值，都會(huì)導(dǎo)致計(jì)算結(jié)果與真實(shí)事故影響半徑的偏差。并通過與油氣管道失效后果定量評(píng)價(jià)軟件RiskInsight進(jìn)行實(shí)例對(duì)比分析，結(jié)果表明：簡(jiǎn)化公式計(jì)算的潛在影響半徑結(jié)果偏小，管道管理者仍可以采用該公式進(jìn)行快速計(jì)算，但需要注意該公式的前提假設(shè)。當(dāng)需要更加嚴(yán)謹(jǐn)?shù)挠?jì)算結(jié)果時(shí)，應(yīng)該采用專業(yè)軟件。

關(guān)鍵詞：輸氣管道；噴射火；潛在影響半徑；簡(jiǎn)化公式； RiskInsight

輸氣管道*旦泄漏發(fā)生火災(zāi)爆炸，將嚴(yán)重威脅周邊人員的人身安全。輸氣管道事故對(duì)周邊人員的影響范圍，即輸氣管道潛在影響半徑的計(jì)算*直是重要的技術(shù)問題，在GB 32167-2015《油氣管道完整性管理規(guī)范》中，給出了基于管徑與壓力的輸氣管道潛在影響半徑計(jì)算公式，即下文中的公式（5）。該公式.早出自加拿大C-FER 技術(shù)公司的研究報(bào)告[1]，后來寫入了ASME B31.8S標(biāo)準(zhǔn)《輸氣管道系統(tǒng)完整性管理》，*內(nèi)將其采標(biāo)為SY/T 6621而廣為大家所知[2]。

計(jì)算輸氣管道潛在影響半徑需要考慮諸多因素，計(jì)算過程十分復(fù)雜，需要專業(yè)軟件和專業(yè)技術(shù)人員才能完成，目前較為知名的軟件有荷蘭應(yīng)用科學(xué)研究院（TNO）開發(fā)的Effect軟件和DNV開發(fā)的SAFETITM軟件[3]；*內(nèi)中*安全生產(chǎn)科學(xué)研究院開發(fā)的CASST-QRA軟件[4]；中*石油管道科技研究中心開發(fā)了油氣管道失效后果定量評(píng)價(jià)軟件RiskInsight，也進(jìn)行了大量應(yīng)用，并通過了與真實(shí)管道事故的對(duì)比驗(yàn)證[5]。但為了讓管道管理者快速簡(jiǎn)便進(jìn)行計(jì)算，ASME B31.8S對(duì)該計(jì)算過程進(jìn)行了大量簡(jiǎn)化，并做了很多假設(shè)，得到了輸氣管道潛在影響半徑簡(jiǎn)化計(jì)算公式。本文將討論嚴(yán)謹(jǐn)?shù)妮敋夤艿罎撛谟绊懓霃接?jì)算與該簡(jiǎn)化公式之間的差異。

1　輸氣管道的潛在影響半徑簡(jiǎn)化公式

1.1 簡(jiǎn)化公式的主要設(shè)定

計(jì)算輸氣管道潛在影響半徑過程中需要確定幾個(gè)重要問題。

（1）泄漏速率：簡(jiǎn)化公式中泄漏速率為輸氣管道破裂時(shí)的泄漏速率，主要由管道管徑和管道壓力確定，泄漏速率采用峰值泄漏速率與泄漏衰減因子的乘積；

（2）熱輻射模型：假設(shè)噴射火焰熱源為*系列位于射流軸線上的點(diǎn)熱源，采用點(diǎn)源模型計(jì)算火災(zāi)熱輻射；

（3）熱輻射閾值：采用15.8 kW/m2，計(jì)算結(jié)果為噴射火造成1%概率.亡的潛在影響半徑。

1.2 計(jì)算氣體泄漏速率

輸氣管道在發(fā)生破裂時(shí)，由于管道內(nèi)壓力的不斷降低，天然氣的泄漏速率隨時(shí)間不斷減小。在計(jì)算噴射火熱輻射影響時(shí)，ASME B31.8S采用管道泄漏過程中的當(dāng)量泄漏速率來表征泄漏速率，當(dāng)量泄漏速率為峰值泄漏速率乘以泄漏速率衰減因子[3]：

1.3 噴射火熱輻射模型

ASME B31.8S在計(jì)算噴射火熱輻射時(shí)采用點(diǎn)源模型，點(diǎn)源模型假設(shè)火焰熱源為*系列位于射流軸線上的點(diǎn)熱源，并保守認(rèn)為總熱輻射通量為每個(gè)點(diǎn)熱源熱輻射通量之和[6]：

1.4 熱輻射閾值

ASME B31.8S中潛在影響半徑為人員在噴射火熱輻射影響下1%概率.亡的半徑，所取的熱輻射閾值為15.8 kW/m2 [7]，代入式（3）可得：

2　簡(jiǎn)化公式的幾個(gè)問題

2.1 泄漏衰減因子的取值

輸氣管道在發(fā)生破裂后，管道內(nèi)壓力不斷降低，天然氣的泄漏速率隨時(shí)間不斷減小，管徑710 mm壓力8 MPa的天然氣管道泄漏速率變化趨勢(shì)如圖 1所示。

圖 1 破裂后泄漏速率變化趨勢(shì)

如圖1所示，管道泄漏后泄漏速率是隨時(shí)間不斷變化的，在計(jì)算噴射火熱輻射影響時(shí)，簡(jiǎn)化公式采用管道泄漏過程中的當(dāng)量泄漏速率來表征泄漏速率。從式（3）可以看出，潛在影響半徑與當(dāng)量泄漏速率密切相關(guān)，而當(dāng)量泄漏速率很大程度上取決于泄漏速率衰減因子[公式(1)]，因此泄漏衰減因子的取值對(duì)潛在影響半徑計(jì)算結(jié)果的準(zhǔn)確性有著.大影響。荷蘭應(yīng)用科學(xué)研究院（TNO）對(duì)輸氣管道泄漏速率衰減規(guī)律進(jìn)行了*系列實(shí)驗(yàn)研究，認(rèn)為不同管道的泄漏速率衰減因子在0.20-0.50之間[8]。英*HSE將管道泄漏衰減因子取為0.25[9]，而簡(jiǎn)化公式在計(jì)算潛在影響半徑時(shí)，將泄漏速率衰減因子保守取為0.33[3]。即簡(jiǎn)化公式認(rèn)為峰值泄漏速率降到三分之*時(shí)，泄漏速率趨于穩(wěn)定。然而泄漏速率衰減因子的取值與泄漏點(diǎn)位置、管道直徑、管道泄漏點(diǎn)處的壓力等因素密切有關(guān)[10]，不同管道泄漏工況的泄漏衰減因子的取值應(yīng)該有所區(qū)別，將泄漏衰減因子統(tǒng)*取值為0.33，會(huì)造成不同泄漏工況潛在影響半徑計(jì)算結(jié)果的誤差。

高壓天然氣管道在發(fā)生泄漏時(shí)往往會(huì)在很短時(shí)間之內(nèi)引發(fā)噴射火，人員對(duì)于火災(zāi)熱輻射的反應(yīng)時(shí)間也往往小于30s[11]，因此噴射火熱輻射危害往往發(fā)生在發(fā)生噴射火的初始階段，噴射火的熱輻射危害與管道初始泄漏速率和質(zhì)量密切相關(guān)。為了更準(zhǔn)確的計(jì)算噴射火熱輻射危害，RiskInsight軟件中關(guān)于當(dāng)量泄漏速率的計(jì)算方法，采用荷蘭應(yīng)用科學(xué)研究院紫皮書中的方法，這種方法按照管道泄漏質(zhì)量將管道泄漏過程分為5個(gè)階段，每個(gè)階段的泄漏質(zhì)量Meff為全部泄漏質(zhì)量M all的20%，計(jì)算噴射火采用的當(dāng)量泄漏速率Qeff為.*個(gè)泄漏階段的平均泄漏速率，這種當(dāng)量泄漏速率的計(jì)算方法要更為科學(xué)合理[12]。圖2為不同管徑時(shí)簡(jiǎn)化公式計(jì)算的當(dāng)量泄漏速率與RiskInsight軟件計(jì)算的當(dāng)量泄漏速率比較，從圖中可以看出簡(jiǎn)化公式計(jì)算的當(dāng)量泄漏速率要比RiskInsight軟件當(dāng)量泄漏速率小，這樣可能導(dǎo)致簡(jiǎn)化公式計(jì)算結(jié)果偏小。

圖 2 當(dāng)量泄漏速率比較

2.2 泄漏系數(shù)值的選取

天然氣從管道泄漏孔口或狹縫中向外泄漏的過程中，在泄漏孔口處發(fā)生縮頸現(xiàn)象，即實(shí)際流動(dòng)面積小于泄漏口面積，使得理論流量與實(shí)際流量有差異，因此要引入泄漏系數(shù)予以修正。泄漏系數(shù)值直接影響氣體泄漏速率的計(jì)算。*般而言,泄漏系數(shù)的取值范圍在0.6-1.0之間。按泄漏孔的形狀可分：圓形孔值為1.00；三角孔值為0.95；長(zhǎng)形孔值0.90 [13]。*般管道發(fā)生破裂時(shí)，泄漏系數(shù)取值為1.00，而簡(jiǎn)化公式取0.62，.*可能使得管道潛在影響半徑的計(jì)算結(jié)果偏小。

2.3 熱輻射計(jì)算模型的選擇

目前，噴射火熱輻射的數(shù)學(xué)計(jì)算模型主要有兩種：點(diǎn)源模型和固體火焰模型（Thornton模型），簡(jiǎn)化公式選用點(diǎn)源模型。點(diǎn)源模型假設(shè)火焰熱源為*系列位于射流軸線上的點(diǎn)熱源，并保守認(rèn)為總熱輻射通量為每個(gè)點(diǎn)熱源熱輻射通量之和，模擬計(jì)算噴射火時(shí)過于簡(jiǎn)化火焰形狀，導(dǎo)致計(jì)算結(jié)果準(zhǔn)確性不高[14]。而Thornton模型從火焰形狀的角度出發(fā)，假定噴射火形狀為平截頭圓錐形，符合噴射火長(zhǎng)度較長(zhǎng)的.點(diǎn)，并且該模型經(jīng)過風(fēng)洞和場(chǎng)地實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證，計(jì)算結(jié)果較為準(zhǔn)確[15]。圖3為同樣工況時(shí)固體火焰模型與點(diǎn)源模型熱輻射計(jì)算結(jié)果對(duì)比圖，從圖中可以看出點(diǎn)源模型和Thornton模型計(jì)算結(jié)果存在差異，尤其是距離泄漏口較近時(shí)，點(diǎn)源模型的計(jì)算結(jié)果過大，可能導(dǎo)致.*簡(jiǎn)化公式的計(jì)算結(jié)果偏大。

圖 3 相同工況時(shí)點(diǎn)源模型和固體火焰模型計(jì)算結(jié)果比較

2.4 火災(zāi)熱輻射閾值的選取

簡(jiǎn)化公式中潛在影響半徑為人員在噴射火熱輻射影響下1%概率.亡的半徑，所取的熱輻射閾值為15.8 kW/m2。而通?；馂?zāi)熱輻射的安全距離（人員基本不受影響，有輕微灼熱感）計(jì)算采用的熱輻射閾值為4.0 kW/m2，導(dǎo)致人員灼熱.亡半徑熱輻射閾值為37.5 kW/m2[16]。因此簡(jiǎn)化公式中潛在影響半徑既不是天然氣管道破裂時(shí)的安全距離，也不是.亡半徑，而是*個(gè)中間值。這種情況下，人員暴露會(huì)被*定程度燒.。所以簡(jiǎn)化公式計(jì)算的管道潛在影響半徑會(huì)比真正的輸氣管道事故人員.亡半徑大，比人員基本不受影響的半徑小。

2.5 爆炸沖擊波影響分析

輸氣管道泄漏后，如果沒有立即被點(diǎn)燃，泄漏天然氣會(huì)在空氣中擴(kuò)散，.易與周圍空氣混合形成爆炸性蒸氣云，如果遇到引火源將會(huì)爆炸，在輸氣管道泄漏后果分析中，蒸氣云爆炸沖擊波的潛在影響半徑較噴射火要大[17]，但由于蒸氣云爆炸需要在.定的氣象及地形條件下形成，其發(fā)生概率較噴射火要小，因此*般計(jì)算輸氣管道潛在影響半徑時(shí)，很少考慮蒸氣云爆炸的影響。目前應(yīng)用較多的蒸氣云爆炸潛在影響半徑預(yù)測(cè)模型包括TNT當(dāng)量模型、TNO多能法、BakerStrehlow模型等[18-20]，但以上模型所需參數(shù)較多，計(jì)算過程較為復(fù)雜，目前并沒有簡(jiǎn)化模型來計(jì)算蒸氣云爆炸潛在影響半徑，只能依賴專業(yè)軟件完成計(jì)算。ASME B31.8S中的簡(jiǎn)化公式也只針對(duì)噴射火計(jì)算潛在影響半徑，并沒有考慮蒸氣云爆炸沖擊波的影響。

3 實(shí)例對(duì)比分析

應(yīng)用油氣管道失效后果定量評(píng)價(jià)軟件RiskInsight對(duì)某輸氣管道破裂后發(fā)生噴射火及蒸氣云爆炸的影響半徑進(jìn)行計(jì)算，并與ASME B31.8S簡(jiǎn)化公式計(jì)算結(jié)果進(jìn)行對(duì)比（見表 1、2）。

該管道管徑為1 016 mm，運(yùn)行壓力為8 MPa，壁厚為12 mm，本次模擬泄漏點(diǎn)距離上游閥室9.1 km，距離下游閥室6.7 km，模擬管段長(zhǎng)度約為17.35 km。選取風(fēng)速2.6 m/s，大氣穩(wěn)定度D，作為氣象條件計(jì)算參數(shù)，模擬工況為管道發(fā)生破裂時(shí)的火災(zāi)爆炸潛在影響半徑。

對(duì)比結(jié)果顯示：ASME B31.8S簡(jiǎn)化公式只能計(jì)算輸氣管道發(fā)生破裂時(shí)人員1%概率.亡的潛在影響半徑，且其計(jì)算結(jié)果較RiskInsight軟件小。同時(shí)通過RiskInsight軟件對(duì)管道破裂后的蒸氣云爆炸沖擊波潛在影響半徑進(jìn)行計(jì)算，發(fā)現(xiàn)蒸氣云爆炸沖擊波的潛在影響半徑要比噴射火熱輻射大。所以在確定輸氣管道安全距離時(shí)，還需要根據(jù)周邊氣象及地形條件，*旦有可能形成蒸氣云爆炸，需要考慮其可能對(duì)周邊人員的影響。

4 結(jié)論

綜合上述分析，GB 32167-2015《油氣管道完整性管理規(guī)范》中給出的輸氣管道潛在影響半徑的計(jì)算公式是進(jìn)行了大量簡(jiǎn)化的，在泄漏衰減因子、泄漏系數(shù)、熱輻射計(jì)算模型、火災(zāi)熱輻射閾值等方面的取值，都會(huì)導(dǎo)致與真實(shí)事故影響半徑的偏差。管道管理者仍可以采用該公式進(jìn)行快速的計(jì)算管道潛在影響半徑，但需要注意該公式的前提假設(shè)，計(jì)算結(jié)果只能作為初步的估算結(jié)果，并保守使用。

參考文獻(xiàn)：

[1]STEPHENS M J，LEEWIK，MOOREDK. A model for sizing high consequence areas associated with natural gas pipelines[C]. Alberta：The 4thInternational Pipelines Conference，2002：759-767.

[2] American Society of Mechanical Engineers. Managing System Integrity of Gas Pipelines: ASME B31.8S-2012 [S]. New York：ASME B 31Committee，2012.

[3] 中*石油化工股份有限公司青島安全工程研究院．石化裝置定量風(fēng)險(xiǎn)評(píng)估指南[M]．北京：中*石化出版社，2007：56-98．

[4] 賈偉，朱建新，高增梁，等. 區(qū)域定量風(fēng)險(xiǎn)評(píng)價(jià)方法及其在化工園區(qū)中的運(yùn)用[J]. 中*安全科學(xué)學(xué)報(bào)，2009，19（5）：140-146.

[5] *新，張華兵. 油氣管道失效后果定量評(píng)價(jià)軟件研發(fā)[J]. 煤氣與熱力，2017.

[6] 谷志宇，董紹華，牛景弘，等．天然氣管道泄漏后果影響區(qū)域的計(jì)算[J]．油氣儲(chǔ)運(yùn)，2013，32（1）：

[7]Bilo M, Kinsman P R. Thermal radiation criteria used in pipeline riskassessment[J]. Pipes & pipelines international，1997， 42（6）：17-25.

[8] TNO. Safety study on the transportationof natural gas and LPG byUnderground Pipeline in the Netherlands [R]. Netherlands Organization for Applied Scientific Reserch，1982.

[9] Hill R T，Catmur J R. Risks from hazardous pipelines in the United Kingdom[R]. HSE CONTRACT RESEARCH REPORT，1994.

[10]Dong Y H，Gao H L，Zhou J E. Mathematical modeling of gas release through holes in pipelines[J]. Chemical Engineering Journal，2003（92）：237–241.

[11]何沫，廖柯熹. 輸氣管道潛在影響區(qū)模型關(guān)鍵參數(shù)取值討論[J]. 當(dāng)代化工，2015，44（3）：608-611.

[12] AdvisoryCouncilon Dangerous Substances.Guidelines for quantitativeriskassessment(Purple Book)[M].The Netherlands，2005.

[13] 霍春勇，董玉華，余大濤，等. 長(zhǎng)輸管線氣體泄漏率的計(jì)算方法研究[J]. 石油學(xué)報(bào)，2004，25(1)：101-105.

[14] 劉俊娥. 城市燃?xì)夤艿绹娚浠鹗鹿屎蠊治鯷J].河北工程大學(xué)學(xué)報(bào)：自然科學(xué)版，2007，24（4）：53-56.

[15] *兆芹，馮文興，程五*. 高壓輸氣管道噴射火幾何尺寸和危險(xiǎn)半徑的研究[J].安全與環(huán)境工程，2009，16（5）：108-110.

[16] American Petroleum Institute. Risk based Inspection Technology：API 581-2008[S]. Washington：American Petroleum Institute，2008．

[17] *小完，馬驥，駱正山．基于天然氣管線泄漏蒸汽云爆炸危害分析[J]．災(zāi)害學(xué)，2013，28（3）：16-19．

[18] 張網(wǎng)，呂東，*婕. 蒸氣云爆炸后果預(yù)測(cè)模型的比較研究[J]. 工業(yè)安全與環(huán)保，2010，36（4）：48-52.

[19] Center for Chemical Process Safety. Guidelines for ConsequenceAnalysis of ChemicalReleases [M]. American Institute of Chemical Engineers，New York：1999.

[20] 張華兵．基于失效庫(kù)的在役天然氣長(zhǎng)輸管道定量風(fēng)險(xiǎn)評(píng)價(jià)技術(shù)研究[D]．北京：中*地質(zhì)大學(xué)，2013：53-62．

作者：*新， 1984年生，畢業(yè)于中*科學(xué)技術(shù)大學(xué)安全工程及技術(shù)專業(yè)，碩士，工程師，目前在中*石油管道科技研究中心從事管道風(fēng)險(xiǎn)評(píng)價(jià)相關(guān)工作。

來源：《管道保護(hù)》2017年.5期（總.36期）